塩化物溶液中で炭素鋼の腐食を抑制するイオン液体の吸着、熱力学、量子化学の研究

Scientific Reports volume 12、記事番号: 12536 (2022) この記事を引用

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この研究の目的は、一部の油田では腐食防止剤の溶解性が難しいため、イオン液体を腐食防止剤として使用することにあり、これらの材料は水と混和することができるため、業界におけるこのような問題の解決策を提供します。 2 番目の目的は、最も一般的な腐食防止剤と比較して、これらの化合物の毒性が低いことに関するものです。 この研究では、3.5% NaCl 溶液中の炭素鋼に対するイオン液体 1-ブチル-3-メチルイミダゾリウム トリフルオロメチル スルホネート ([BMIm]TfO) の腐食抑制性能が取り上げられました。 この研究には、電気化学、吸着、量子化学の研究が含まれていました。 結果は、[BMIm]TfO が有望な腐食抑制剤と考えられ、濃度が上昇するにつれて抑制効果が強化されることを明らかにしました。 観察された阻害効果は、イオン液体種の吸着と表面上の保護膜の形成と相関している可能性があります。 吸着モードはラングミュア吸着等温線に従います。 分極結果は、イオン液体 [BMIm]TfO が混合阻害剤として機能することを示しました。 [BMIm]TfO の存在または不在における腐食の影響の温度依存性は、分極データを使用して 303 ～ 333 K の温度範囲で実証されました。 活性化パラメーターが決定され、議論されました。 観察された [BMIm]TfO の阻害性能は、量子化学研究を使用してイオン液体の電子特性と相関していました。

腐食は、特に石油化学製品や石油生産作業において深刻で非常にコストがかかる問題です1、2。 より高度な耐食性コンポーネントを採用できる可能性が高いことに加えて、炭素鋼ティルは、抽出、輸送、貯蔵などのさまざまな原油処理段階で巨大なパイプラインの建設に使用される主な加工材料です。炭素鋼鋼管は、さまざまな分野で広く使用されています。気体および液体の輸送3,4。 石油生産および石油精製プロセスにおいて最も攻撃的な環境の 1 つは、さまざまな量の溶解塩、特に塩化ナトリウムを含む塩水環境です 5,6。 表面に形成された保護酸化膜は、攻撃的な環境による塩化物イオンの存在により劣化する可能性があります7、8。

有害な腐食の影響を軽減するために、さまざまな腐食緩和計画を適用できます。 従来の腐食軽減技術の中でも、環境に優しい抑制剤の利用には、実現可能性が高く、効率が高く、環境への危険を最小限に抑えるなどの利点があります9。 最近、イオン液体は、塩基性溶液、酸性溶液、塩性溶液などの腐食環境におけるさまざまな種類の金属や合金の腐食に対して効果的で環境に優しい抑制剤であることが証明されました 10,11。 イオン液体は、そのかさ高い構造とヘテロ原子の存在により、潜在的な腐食防止剤とみなされています 12。

イオン液体は一般に、表面と吸着接触する能力により、腐食性媒体に対する保護層を形成するため、有望な腐食抑制傾向を持っています。 一般に、大部分のイオン液体がこの傾向を示します。 イオン液体に存在するカチオンとアニオンの種類は、それらの液体で達成される吸着と阻害効率のレベルに直接関係します。 最近の研究では、イオン液体 1-ブチル-1-メチルピロリジニウム トリフルオロメチル スルホネート ([BMP]TfO) が、塩化物溶液中での炭素鋼の腐食と細菌の増殖の両方に対する二機能性阻害剤として機能する可能性があることを実証しました。 [BMP]TfO は両方のタイプの腐食を抑制します13。 また、イオン液体 1-(2-ヒドロキシエチル)-3-メチルイミダゾリニウム クロリドおよび 1-エチル-3-メチルイミダゾリニウム クロリドが有効な腐食防止剤および殺生物剤であることも示されました。 これらの発見は、Ionic Liquids 誌に掲載されました14。 イミダゾリウムカチオンにヒドロキシ基を組み込むと、腐食抑制効果が強化されることが示されました 15。 この論文では、3.5% NaCl 溶液中の炭素鋼用イオン液体 [BMIm]TfO の腐食抑制性能が実証されました。 この研究には、電気化学、吸着、量子化学の研究が含まれていました。

高純度 [BMIm]TfO はドイツの Io.Li.Tec.Co. から入手し、そのまま使用しました。 寸法（長さ 5.6 cm、幅 2.7 cm、厚さ 0.5 cm）の炭素鋼試験片を腐食測定の標準手順に使用しました。 使用前に、スチールクーポンを適切なヤスリ紙で研磨して、均一な表面を与えました。 模擬腐食環境として、3.5% NaCl の強力な溶液が準備されました。 使用されるイオン液体の異なる濃度、25、50、100、200、および500 ppmが使用され、303、313、323、および333 Kのさまざまな温度が適用されました。

電気化学測定には、参照電極である飽和カロメル参照電極 (SCE)、対電極 (CE)、白金、および作用電極 (WE)、炭素、鋼を備えた一般的なセルを利用しました。 すべての電気化学試験は、Volta lab 40 ポテンショスタット PGZ 301 を使用して実行されました。分極実験は、電極電位を 2 mVs-1 の速度で掃引し、電流を記録することによって実行されました。 すべての偏光データは、Volta Master 4 ソフトウェアに実装されたフィッティング ツールを使用して、ターフェル外挿法によってフィッティングされました。 電気化学インピーダンス測定には、AC 信号を使用した 100 kHz ～ 0.05 Hz の振幅ピークで 10 mV の周波数範囲が適用されました。 インピーダンス曲線は、ZSimpWin3.60 ソフトウェアを使用してフィッティングされました。 重量損失の測定には、寸法 3 cm × 5 cm × 0.05 cm の長方形の鋼試験片を使用しました。 浸漬時間は、異なる濃度の [BMIm]TfO の非存在下および存在下で、異なる温度で 3.5% NaCl に 6 時間でした。

電極の形態を調査するために、走査型電子顕微鏡、ＪＥＯＬモデルＪＳＭ－５３０００を使用した。 量子化学調査は、3 ～ 21 G (d,p) 基底関数セットの MP2 汎関数を使用して実行されました。 高被占分子軌道(EHOMO)と低空分子軌道(ELUMO)のエネルギーを推定した。 さらに、LUMO と HOMO 間のエネルギーギャップ (ΔE) が決定されました 16。

図 1 の曲線は、NaCl を含まない、およびさまざまな量の [BMIm]TfO を含む 3.5% NaCl 溶液中の炭素鋼の動電位分極応答を示しています。 分極曲線から得られるパラメータ、腐食電流と電位 (それぞれ icorr、Ecorr)、腐食速度 (CR)、腐食電流密度に基づく抑制効率 (EFicorr%)、および腐食率に基づく効率 (EFCR %)、陰極ターフェル勾配 (bc) と陽極ターフェル勾配 (ba) を表 1 に示します。 図 1 に示すように、[BMIm]TfO の非存在下で記録された分極曲線は、電流がスイープに伴って急激に上昇するため、アクティブな傾向を示します。潜在的。 イオン液体阻害剤に加えて、曲線の陰極分岐にもわずかな影響が認められました。 ただし、顕著な効果が陽極分岐で記録されました。 [BMIm]TfO の添加により、陰極曲線と陽極曲線の両方がそれぞれ、より負の電位とより正の電位にシフトし、阻害効果が明らかになります。

異なる濃度の [BMIm]TfO を含む場合と含まない場合の、3.5% NaCl 媒体中での炭素鋼の動電位分極曲線。

[BMIm]TfO の含有量が増加すると、電流密度が減少し、その後腐食速度が低下します (表 1)。最高の抑制効率は、抑制剤濃度 800 ppm で 75% でした。 観察された阻害影響は、電極表面へのイオン液体種の吸着による保護層の生成によるものです。 この層は表面を腐食性環境から隔離し、観察される阻害につながります。 表面を覆う範囲 (Ɵ) [BMIm]TfO を推定しました。 表面被覆率は、電解質中の [BMIm]TfO の含有量が増加するにつれて増加します。 イオン液体種による電極表面の完全な被覆は、研究された [BMIm]TfO の濃度範囲では達成されませんでした。

[BMIm]TfO の腐食抑制効果の濃度と温度への依存性を調査しました。 図 2a は、さまざまな温度での [BMIm]TfO の濃度による阻害効率の変化を示しています。 見られるように、すべての温度で [BMIm]TfO 濃度が増加するにつれて抑制効果が増加します。 図 2b は、[BMIm]TfO のさまざまな濃度における阻害効率の電解質温度への依存性を示しています。 1 つの同じ濃度の [BMIm]TfO では、温度が上昇するにつれて腐食抑制効果が低下することがわかります。 [BMIm]TfO の濃度が高くなると、阻害効率に対する温度の悪影響の範囲が縮小します 17。

3.5% NaCl 溶液中での炭素鋼の腐食に対する [BMIm]TfO の抑制効率の、(a) 温度および (b) 濃度の関数としての依存性。

[BMIm]TfO の腐食抑制性能は、電気化学インピーダンス分光法 (EIS) 技術を使用して調査されました。 図 3 は、電解質を含まず、さまざまな濃度の [BMIm]TfO を含む試験における炭素鋼電極のナイキスト プロットを示しています。 図 3 に示すように、プロットは不完全な容量性ループを示しています。 ループ直径が大きくなるほど、常に耐腐食性が向上します18。 [BMIm]TfO を添加すると直径が増加し、試験電解液中での炭素鋼の腐食抑制効果を示します。 これは、電極表面にイオン液体が吸着して保護膜が形成されるためである。 この膜は表面をマスクし、表 2 の推定二重層静電容量 Cdl の減少から明らかなように、腐食攻撃の軽減につながります。また、(RS)、(RP1)、および (RP2) の値は、 [BMIm]TfO の含有量が増加します19。

さまざまな濃度の [BMIm]TfO を使用した場合と使用した場合の 3.5% NaCl 中での炭素鋼の典型的なナイキスト プロット。

ナイキストプロットのフィッティングに使用した等価回路を図 4 に示します。推定された EIS パラメータの値を表 2 にまとめます。パラメータには、溶液抵抗 (Rs)、定位相要素 (Q)、分極抵抗が含まれます。試験電解液に浸漬したときの表面と形成皮膜間の静電容量（Rp1）、二重層静電容量（Cdl）、表面皮膜/電解液界面の耐食性（Rp2）。

等価回路モデルは電気化学インピーダンス分光法 (EIS) データに適合しました。

吸着等温線の研究は、イオン液体種と炭素鋼表面との相互作用の性質を調査するために実行されました。 ラングミュア等温線、フロインドリッヒ等温線、テムキン等温線など、いくつかの吸着等温線は、表面被覆範囲と吸着種の含有量との関係を説明できます。 [BMIm]TfO の吸着相互作用は、ラングミュア等温線に従うことがわかりました。 ラングミュア吸着等温線は、次の式で定義できます。 (1)20．

ここで、(θ) は表面被覆度 (EIS および PDP 測定から事前に取得した)、(Cinb) は [BMIm]TfO の濃度、(Kads) は吸着平衡定数です。

Cinb/θ と Cinb の間のラングミュア関係をプロットすると、相関係数が 1 で平均傾き値が 1.35 の有意な直線が得られます (図 5a)。 したがって、これは、イオン液体種が副次的相互作用なしに吸着されているという証拠です18。 [BMIm]TfO 吸着の平衡定数 (Kads) は、Cinb/θ 対 Cinb 線の切片を使用して計算されました (表 3)。 したがって、Kads 値を使用して、次の式に基づいて吸着標準自由エネルギー (ΔG°ads) を推定しました。方程式 (2):

3.5% NaCl 溶液中の炭素鋼へのイオン液体の吸着に関するラングミュア (a) とテムキン (b) の等温線。

ここで、R、T、および 55.5 は気体定数、システムの温度、および水分子のモル濃度です。 表 3 に示すように、イオン液体抑制剤の ΔGoads の値がさまざまな温度で測定されました。ΔGoads の高い負の値は、表面上の [BMIm]TfO の衝撃吸着性能と相関していることがわかります。吸着層の定常状態。 この挙動は、イオン液体の構成成分と電極表面との間の強い相互作用を示しています21。 一般的な概念として、− 20 kJ mol−1 までの ΔGoads の値は、荷電化合物と荷電表面との静電相互作用に関連しており、この場合の吸着プロセスは物理的なものにすぎません。 ΔGoads の値が − 40 kJ mol−1 を超えて増加すると、化学吸着が見られます 22。

得られた測定結果から、ΔGoads の値は 303 ～ 333 K の温度範囲で -31 kJ mol-1 で安定しました。これは、イオン液体種の吸着が典型的な物理吸着であることを示しています。 結果は、イオン液体の種、典型的にはイミダゾリウムカチオンの吸着が、イミダゾリウムカチオンと電極表面の荷電中心との間の相互作用を介して物理的、静電的に起こることを明らかにした。 表面上のイオン液体種の吸着の自発的性質は、ΔGoads の負の値によって示されます 23。 吸着熱 ∆Hoads も Van't Hoff 式から推定されました。 (3):

ln Kads と 1/T の関係をプロットすると、図 5b に示すように直線が得られます。 得られた直線の傾きは (− ΔHoads/R) に相当し、吸着熱量 (ΔHoads) は試験手順 20 における標準吸着熱量にほぼ一致します。 熱力学から、標準吸着エントロピー (ΔSoads) は、式 1 を使用して取得できます。 (4):

計算された熱力学パラメータ (ΔGoads、ΔHoads、ΔSoads) を表 3 にまとめます。 ΔHoads 値が負 (− 73 KJ mol−1) であることがわかり、表面への [BMIm]TfO 吸着の影響を示しています。 。 表 3 にリストされている (ΔSoads) の値を調べると、ΔSoads 値が負の符号 (− 162 J mol−1 K−1) であることが明らかです。 ΔSoads の負のシグナルは、反応物が効率的な複合体に変化するため、一般に障害の増殖として証明されている溶性媒体と相関している可能性があります。 さらに、観察された様子は、表面上のイオン液体の吸着プロセス全体にわたるより多くの水分子の置換メカニズムによって説明できます24。

熱力学的研究に加えて、速度論的活性化モデルも、阻害メカニズムを研究し、さまざまな温度での [BMIm]TfO の保護作用の特徴を説明するための重要な手法です。 アレニウス方程式を使用して、腐食の活性化パラメータを推定しました。方程式 1 を参照してください。 (5)25:

ここで、(CR) は腐食速度、(Ea) は活性化エネルギー、(R) はガス定数、(A) は前指数係数を表します。

ln (CR) と 1/T の関係のアレニウス プロットを図 6a に示します。 見られるように、直線的な挙動が得られ、直線の傾きは (- Ea/R) であるため、さまざまな濃度の [BMIm]TfO の存在下および非存在下での活性化エネルギー (Ea) の値が決定されました。 さらに、次の式に示すような遷移状態の別の定式化もあります。 (6)26．

(a) アレニウスと (b) さまざまな濃度の [BMIm]TfO を使用した場合と使用した場合の 3.5% NaCl 中での炭素鋼腐食の遷移状態プロット。

方程式の項は、プランク定数 (h)、アボガドロ数 (N)、活性化エントロピー (ΔS*)、および活性化エンタルピー (ΔH*) です。 イオン液体阻害剤の ln CR/T 対 1/T のプロットを図 6b に示します。 得られた直線の傾きは (−Δ H*/R) に等しく、切片は (lnR/Nh + ΔS*/R) であるため、ΔH* と ΔS* の値を推定できます。 イオン液体抑制剤の一定の濃度範囲で、塩化ナトリウム媒体中での炭素鋼の活性化パラメーターをまとめて表 4 に示します。結果は、[BMIm]TfO の存在により活性化エネルギーが上昇し、活性化エンタルピーがわずかに低下することを示しています。減少する一方で、腐食プロセスのエントロピーの値は大幅に増加します。 化学反応を開始するために必要な最小エネルギー量である活性化エネルギー (Ea) は、イオン液体含有量が高い場合は 24 kJ mol-1 の値に達しますが、ブランク溶液ではわずか 16 kJ mol-1 です。 イオン液体阻害剤の影響下での Ea 値の増加は、物理的収着様式に起因する可能性があります 27。 追加の説明では、活性化エネルギー値の上昇は、熱の影響下で表面上の [BMIm]TfO の吸着プロセスが徐々に減少することにも起因する可能性があると報告されています。 これらの現象に基づいて、吸着プロセスが減少すると、保護システムと溶解システムのバランスが保たれるため、イオン液体種の脱離作用がさらに起こります。 また、表 4 に示されている Ea と ΔHo の連続値が同じ傾向で変化していることも明らかになり、共通の熱力学的現象が確認されます。 特定のモニタリングでは、活性化エントロピーの値が負であることが観察されており、これは活性化複合体が律速段階にあり、分離ではなく結合を示していることを示しています。

表面分析技術の利用は、材料、特にさまざまな過酷な環境にさらされた後の金属表面の特性を理解するために非常に重要です。 試験電解液に浸漬した後、電極表面の SEM-EDX 検査を実施しました。 図7aおよびbのSEM画像は、それぞれ[BMIm]TfOを添加しない場合と添加した場合の3.5% NaClに曝露した後の表面を示しています。 図 7a は、抑制されていない鋼表面の SEM 画像を表しており、腐食の結果として劣化した粗い表面を示しています29。

(a) 研磨した炭素鋼、(b) 3.5% NaCl および [BMIm]TfO に 24 時間浸漬した後の SEM 画像。

[BMIm]TfO が存在しない場合、通常、炭素鋼の表面全体が腐食生成物で隠蔽されます。 多孔質の腐食生成物層は、極度の腐食から表面を保護することができません。 図 7b に示すように、試験電解液にイオン液体阻害剤を添加すると、鋼表面への攻撃的な攻撃が減少しました。 表面には腐食生成物が比較的なく、抑制されていないサンプルと比較して表面はより滑らかであり、[BMIm]TfO30 の抑制作用を示しています。

図 8 は、抑制されていないサンプル（図 8a）と抑制されたサンプル（図 8b）の EDX スペクトルを表しています。これは、Fe、O、および C のピークに加えて、吸着により N のピークが記録されていることが SEM 結果で確認されたことを示しています。イミダゾリウムカチオンの効果により、観察された腐食抑制がもたらされます。 さらに、IL の被覆が継続すると、表面に IL 吸着層が形成されるためスペクトル強度が減少します31。

(a) 研磨した炭素鋼、(b) 3.5% NaCl および [BMIm]TfO に 24 時間浸漬した後の EDX スペクトル。

知られているように、抑制剤の分子/電子構造とその腐食抑制効率の関係を実証するには、量子化学計算の適用が必要です32。 さらに、理論的研究により、望ましい特性を持つ阻害剤の最適な事前選択が可能になります 33。

使用したイオン液体の分子構造は、PM6 半経験的手法を使用して最適化されました。 次に、最適化された構造は、Hartree-Fock レベル (HF) で設定された 6-31 + G(d,p) 基底を使用した ab initio Hartree-Fock 法 (HF) と密度汎関数理論 (DFT) 法によって再最適化されました。 6–31 + G(d,p) 基底系を使用します。 DFT 6-31 + G (d,p) 法を使用して計算された結合長、結合角、および二面角の値を表 5 にまとめます。すべての計算は、B3LYP 関数 35 を使用してガウス 09 W ソフトウェアによって行われました。 B3LYP は Bache の 3 パラメータ関数 (B3) を利用し、HF と DFT 交換項および Lee、Yang、Parr (LYP) 相関関数の組み合わせで構成されます36。

PM3モデル化学を使用したILによって実証されたパターンとして、イオン液体阻害剤の最適化された分子構造、静電ポテンシャルの特徴、および同一のHOMOおよびLUMO電子密度表面が、図9a〜dに記号化されています。 最適化された構造（図 9a）からは、イミダゾリウム環の平面五角形構造が見られます。 静電ポテンシャル 図 9b は、化学構造の周囲の電子雲を示しています。 HOMOの電子の連続分布（図9c）は、電子をレシピエント分子の対照的な軌道に一致させるためにシステム内で重要な位置または場所に関する情報を示しています。 一方、図 9d の LUMO の電子の広がりは、便利な付与者 1 からの電子を認識するように制限されている分子サイトに関する情報を示しています37。

イオン液体 [BMIm]TfO のフロンティア分子軌道 (a) 最適化された構造、(b) 静電ポテンシャル (ESP)、(c) HOMO、および (d) LUMO。

図9cから、HOMOの電子密度は一般にイオン液体構造内のイミダゾリウムカチオンと結合していることが明らかであり、鋼表面へのイオン液体の吸着におけるイミダゾリウム環の寄与を示しています。 これは、量子化学研究に基づいて、イミダゾリウム環がイミダゾリウムベースのイオン液体の重要な活性部位である可能性が高いことを示した最近発表された結果と一致しています 38。 量子化学パラメーター、EHOMO、ELUMO、および ΔE の計算値は、主に鋼表面とイオン液体阻害剤の間の電子相互作用によって影響を受けます。EHOMO 値は、阻害剤の供与能力を表します。一方、ELUMO は、適切なドナー分子から LUMO 分子に電子を受け取る能力を測定します 39,40,41。 ELUMO と EHOMO の差から得られるエネルギー ギャップ (ΔE) も、分子の活性を検出するために使用できる重要な要素です。 主に、最小の ΔE 値は、大きな阻害効率と化学反応性に関連しています 42,43,44。 これは、表面の阻害剤が電子を授受しやすくなることを意味し、その結果、表面に阻害剤が吸着しやすくなる。 EHOMO の負の符号は、イオン液体阻害剤の物理的吸着性質を指します 45、46、47。

上記の結果を考慮すると、使用したイオン液体は鋼表面に静電吸着され、イミダゾリウム環が鋼表面に並行して吸収されるため、観察された阻害影響はイミダゾリウムカチオンによるものであると結論付けることができます。

[BMIm]TfO は、塩化物溶液中での炭素鋼の可能な腐食防止剤として検討されました。 その結果、[BMIm]TfO の阻害作用は濃度の増加とともに増加することが明らかになりました。 動電位分極の結果は、陰極プロセスと陽極プロセスの両方が影響を受けるため、イオン液体が混合阻害剤であることを示しました。 [BMIm]TfO の阻害作用は、炭素鋼表面へのイミダゾリウム カチオンの吸着に起因し、攻撃的な媒体から表面を保護するバリア層を確立します。 [BMIm]TfO の吸着はラングミュア等温線に従うことが判明しました。 吸着の自由エネルギーは、イオン液体種の吸着が、イミダゾリウムカチオンと電極表面の荷電中心との静電相互作用を介して物理的に起こることを明らかにした。 その結果、イオン液体はブライン溶液中の炭素鋼の腐食防止剤として高効率で使用でき、現在使用されている市販の腐食防止剤と競合できることが証明されました。価格は高いにもかかわらず、イオン液体は以下のような複数の理由で競争力があると考えられています。その有効性と最も重要な理由は、それらが毒性が低いため、有毒物質を置き換えるという世界的な傾向に沿っていることです。 したがって、現在、潜在的な効果と毒性の低い材料とともに使用できる可能性があり、これらの材料は石油およびガス産業の分野で競争できる状態になっています。

現在の研究中に生成および/または分析されたデータセットは、この公開された記事で入手できます。

この記事のオリジナルのオンライン版は修正されました。この記事のオリジナル版では、AM El Shamy と S. Zein El Abedin は、誤って「エジプト石油研究所、PB 11727、Nasr City、Cairo、Egypt の石油化学部門」に所属していました。 ' 正しい所属は、「国立研究センター、物理化学部、電気化学および腐食研究所、ドッキ、12622、カイロ、エジプト」です。

この記事の元のオンライン版は改訂されました: この記事の元のバージョンには、所属に誤りが含まれていました。 行われた修正に関する完全な情報は、この記事の修正を参照してください。

この論文の訂正が公開されました: https://doi.org/10.1038/s41598-022-22010-9

この論文の訂正が公開されました: https://doi.org/10.1038/s41598-023-28979-1

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科学技術イノベーション資金庁 (STDF) がエジプト知識銀行 (EKB) と協力して提供するオープンアクセス資金。 この作品はご本人様のご協力により制作させていただきました。

石油応用部門、エジプト石油研究所、PB 11727、ナスル市、カイロ、エジプト

モハメド・A・アッバス

エジプト石油研究所、石油化学部門、PB 11727、ナスル市、カイロ、エジプト

アムル・S・イスマイル

分析評価部、エジプト石油研究所、PB 11727、ナスル市、カイロ、エジプト

K・ザカリア

電気化学および腐食研究所、物理化学部、国立研究センター、ドッキ、12622、カイロ、エジプト

AM エル・シャミ & S. ゼイン・エル・アベディン

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MAA、ASI、および KZ はデータを分析し、この原稿に実験結果を書きました。 SZEA は科学情報、および SZEA および AME-S のコンサルタントとして機能します。 建設的な議論による分析の実行に役立ちました。

AM エル・シャミーへの通信。

著者らは競合する利害関係を宣言していません。

シュプリンガー ネイチャーは、発行された地図および所属機関における管轄権の主張に関して中立を保ちます。

この記事のオリジナルのオンライン版は修正されました。この記事のオリジナル版では、AM El Shamy と S. Zein El Abedin は、誤って「エジプト石油研究所、PB 11727、Nasr City、Cairo、Egypt の石油化学部門」に所属していました。 ' 正しい所属は、「国立研究センター、物理化学部、電気化学および腐食研究所、ドッキ、12622、カイロ、エジプト」です。

この記事の元のオンライン版は改訂されました: この記事の元のバージョンには、所属に誤りが含まれていました。 行われた修正に関する完全な情報は、この記事の修正を参照してください。

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転載と許可

マサチューセッツ州アッバス、アスマイル州イスマイル、ザカリア、K. 他塩化物溶液中での炭素鋼の腐食を抑制するイオン液体の吸着、熱力学、および量子化学の研究。 Sci Rep 12、12536 (2022)。 https://doi.org/10.1038/s41598-022-16755-6

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受信日: 2022 年 4 月 27 日

受理日: 2022 年 7 月 14 日

公開日: 2022 年 7 月 22 日

DOI: https://doi.org/10.1038/s41598-022-16755-6

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