最新の換気ファサード固定システムの熱特性のテスト

Scientific Reports volume 13、記事番号: 946 (2023) この記事を引用

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この論文で報告された研究では、換気ファサードに使用される一連の建築ファスナーを調査しました。 実際に産業市場に存在する建築用ファスナーについて、有効熱伝導率の値が実験的に測定されました。 これらの値は、次に COMSOL Multiphysics ソフトウェア アプリケーションで実行される数値シミュレーションで使用されました。 シミュレーション モデルの検証は、特定の追加実験テストで行われました。 この論文では、新しいデザインのファスナーの実効熱伝導率を決定する方法を紹介します。 温度分布と熱流束は、ファスナーを備えた多層壁のさまざまなバリエーションについて測定されました。 構造プロファイルの実効熱伝導率の計算は、測定スタンドの熱バランスに基づいています。 実施されたテストでは、ステンレス鋼が使用されている構造の係数値が期待どおりに減少するだけではありません。 この結果は、構造内に穴が開けられたファスナーの有効熱伝導率が中実壁のファスナーよりも大幅に低いことも示しています。 この効果は、締結具内の伝導熱流路を延長する迷路状の狭窄部の形成によって正当化され得る。 実験テストと COMSOL シミュレーションの最終結果として、建築用ファスナーの熱効率の新しい指標として実効熱伝導率を適用することが工業的に提案されています。 したがって、断熱機能を向上させるために、さまざまな形状の穴を備えた建築留め具の設計が推奨されます。

これまで、通気壁の建設に使用される建設用ファスナーを選択する基準は、主に強度と機械的特性でした。 建物の壁が満たさなければならない断熱条件と、壁の表面を断熱する材料の高効率に関する規制が強化された後、建物の留め具を含む支持構造によって伝達される熱流束による損失が大きくなることが判明しました。の原因となっているのは、熱損失全体に占める割合が増加していることです。 この状況により、設計者は、ますます優れた断熱パラメータを備えた建設用ファスナーを使用する必要があります。 新しい解決策はまだ広く使用されていませんが、この研究が示しているように、留め具の熱流路の穴を拡張することが効果的です。 この記事の著者は、実験的テストと数値シミュレーションという標準的な方法を使用して、テストしたファスナーの熱特性を評価しました。

数値シミュレーションと実験試験は、強度 3、4 および使用される材料の観点から、さまざまな建築用留め具 1、2 の特性を研究するために広く使用されています。 熱画像により、ファスナーの熱特性 5,6 と、複数の層を持つ壁システムへの影響を特定することができます。 換気ファサードシステムは、エネルギー節約効果により望ましいソリューション 7,8 であり、数値シミュレーション 9 を使用して研究されています。 研究は主に、ファサードの性能特性に対する季節天候の影響10、または建物のエネルギー需要に対する換気されたファサードの影響に焦点を当てています11。 12年に、著者らはファサードにパネルを取り付けるために使用される留め具の量を変えた壁の熱伝達率を調査した。 彼らは、従来の換気ファサードシステムと比較して、換気パネルの係数値が大幅に増加していることを発見しました。 この記事は、換気されたファサードの個々の要素も熱伝導に影響を与えることを示しています。

換気ファサードは、内層、断熱材、換気チャンバー、および外装仕上げ材 (外皮パネル) で構成されます。 このシステムは、太陽放射による熱負荷を軽減し、気象条件から保護します13。 今日、ファサードが近代都市の高層建築に不可欠な要素であることについて多くの研究が行われています14。 換気されたファサードの使用は、15 で詳細に分析されています。

建築用ファスナーは換気ファサードの重要な要素であり、該当する欧州 16 およびポーランド 17 の規制の対象となります。 これらの規制では、建物の間仕切りの熱伝達係数を徐々に下げることが規定されているため、熱伝達係数を必要なレベルまで最小限に抑えるのに役立つファスナーの設計が必要です。 断熱性、強度、防火性に関する要件は、現在、次のオプションによって満たされています。

熱伝導率の低い材料（アルミニウム合金の代わりにステンレス鋼など）で作られたファスナーを設計する。

ファスナーの設計が複雑になる（熱流路を延長する穴の使用など）。

絶縁材で作られたパッドを貼り付けます。

3 番目のオプションは、強度と火災安全性の要件を同時に満たす必要がある場合、実装が困難です。 最初のオプションでは良好な結果が得られますが、重大な制限があります。 許容可能な価格でありながら、導電率に関する将来の要件を満たす材料を見つけるのは困難です。 2 番目のオプションは、特に最初のオプションと組み合わせると、将来有望です。

この論文では、最初の 2 つのオプションが適用された換気ファサード固定システムの熱特性に関する実験およびシミュレーション研究の結果を示します。 これらの特性を特徴付けるパラメータは実効熱伝導率であり、この記事で詳しく定義されています。 有効熱伝導率は主に、ファスナーを製造する材料の熱伝導率、その設計 (熱流を妨げる開口部の使用など)、および伝熱面の接触点での熱抵抗によって影響されます。 適用される測定方法には、上に挙げたすべての要因の影響が含まれていることを付け加えておきます。 したがって、そのようにして決定された有効熱伝導率は、ファスナーの実際の熱特性を特徴づけます。

図 1 は、熱伝達率測定の概念と、開口部の使用などの個々の入力要因の影響を示しています。

建築用ファスナーの有効伝導率と伝達される熱流束に対する、ファスナー材料の熱伝導率と熱流を妨げる開口部の使用の影響の図。 説明: A - 伝熱面 (ファスナーと冷却面の間の界面) (m2)、L - ファスナーの熱流束方向の長さ (m)、Th - ヒーター表面の平均温度 (K)、Tc - 平均温度冷却面(K)の。

この論文では、換気ファサードの取り付けに使用される現在利用可能な締結システムの研究結果を報告します。 ファスナーの設計は、上記のオプション 1 と 2 を組み合わせたものです。 図 2 にファスナーの寸法を示します。

換気ファサードを取り付けるための建物の留め具の寸法。

図 3 は、取り付けブラケットを追加した完全な建築用ファスナー ユニットを示しています。 図 3 に示す形式では、ファスナ アセンブリはクラッディングを固定するために使用され、この形式で実験テストが行​​われました。

取り付けブラケット付きの建築用ファスナー。

熱平衡は、固体の熱力学および建築物理学の多くの実際的な問題を分析するための主要な方法です。

建築用ファスナーの有効熱伝導率 λ の測定は、測定スタンドの熱バランスに基づいています。 環境への熱損失を無視すると、ヒーターを流れる電流によって供給される熱流束の数値は、ファスナーの表面を通って伝導される熱流束の数値と等しくなります。 それは式で表すことができます。 (1):

ここで、 \(\dot{Q}_{el}\) - ヒーターによって供給される電力 (W)、 \(\dot{Q}_{cond}\) - ファスナーを介して伝達される熱流束 (W)。

スタンドは、一次元熱伝導のフーリエの法則の条件を満たすために、熱損失が最小限に抑えられる環境を確保する必要があります。 直流を使用すると、ヒーターから供給される熱出力を簡単かつ正確に決定できます。

2 つの平らな表面間で伝達される熱流束と、図 1 に示す関係は、有効熱伝導率を決定できるように次のように書くことができます。

ここで、A - 伝熱面（ファスナーと冷却面の間の界面）（m2）、L - 熱流束方向のファスナーの長さ（m）、Th - ヒーター表面の平均温度（K）、Tc - ヒーター表面の平均温度冷却面 (K)、λ - 均質材料の熱伝導率 (W m-1 K-1)、またはこの記事でさらに使用されるように: λ' - 非均質材料の実効熱伝導率。

提案された測定方法は、ファスナーの内部構造（熱交換面の熱流を拡張する穴、押し出し）の影響と、その熱伝導容量に対する熱接触抵抗の影響を含む実際の有効熱伝導率を決定します。

試験には、図 2 に示す建築用ファスナーの実効熱伝導率の測定が含まれます。実際の使用条件での測定中、ファスナーには、クラッディング (実際の条件) が取り付けられる取り付けブラケット (図 3) が追加されます。またはクーラーが取り付けられている場合（測定条件） コンポーネントの表面が受熱面になります。 測定スタンドは、「はじめに」セクションで説明した測定コンセプトに基づいて構築されました。 スタンドの概略図を図 4 に、測定セクションの図を図 5 に示します。主要な部分は、テストしたファスナーとヒーターおよびクーラーを接続するアセンブリです。 2 つの小型熱電対がファスナーの壁とヒーターの間に配置されます。 クーラーはファスナーの反対側の端に取り付けられ、2 つの小型熱電対がファスナーとクーラーの間に配置されます。 ヒーター、ファスナー、熱電対、およびクーラーは、2 つの熱伝導面間の界面での熱接触抵抗を低減するためにシリコンでコーティングされています。

測定スタンドの概略図。 指定: 1 - ファスナー、2 - 取り付け要素、3 - ヒーター、4 - クーラー、5、6 - K タイプ熱電対 (直径 0.5 mm)、7 - 加熱抵抗器、8 - 冷却剤入口 9 - 冷却剤出口、10-絶縁されたケーシング。

(A) 断熱してデュワーフラスコに入れる前の実験セクションのビュー。 図 4 のような名称。(B) デュワー瓶に入れた後および断熱プロセス中の実験セクションの図。 指定: 11 - 発泡スチロール断熱材、12 - デュワー瓶。

温度測定システムは、NI 9211 測定モジュールに接続され、次に PC 制御に接続された cDAQ-9171 モジュールに接続された 3 つの K タイプ熱電対で構成されていました (図 6)。 実験とデータ フローを制御するスクリプトは LabView で作成されました。 2 つの熱電対を冷却面に配置し、1 つを加熱面に配置しました。 加熱面に熱電対を 1 つだけ使用したのは、ファスナーの表面が凹凸があるためです。 図4に見られるように、ヒーターは加熱抵抗器7とアルミニウムブロック3で構成されており、均一な熱分布を実現しています。 熱電対 5 と 6 をアルミニウム ブロックと留め具の間に配置しました。 温度測定経路全体は、Pt100 Testo 0614 0235 測定センサーを備えた Testo 735-2 温度計を使用して校正されました。 測定は定常状態で行われました。 新しいテキストで述べられているように、サンプルは発泡スチロールの厚い層とデュワー瓶で断熱されました。 セットアップが定常状態に達するように、測定の前に 60 分間のウォームアップ期間が設けられました。 その後、実際の測定セッションは、毎秒 20 ～ 30 回の部分測定で構成されました。 セットアップの定常状態と良好な断熱により、かなりの数の累積的な部分測定が可能になりました。

測定システムのスキーム。

有効熱伝導率係数の不確実性の低い値を取得するために、測定システムには、データの読み取りと記録を行うコンピュータ システムと組み合わせられた高精度測定センサーが備えられていました。 LabView 環境により、温度測定パスの便利な校正が可能になりました。 図 7、8、および表 1 は、実験台にある熱電対の 1 つの校正曲線の例を示しています。

検量線を描くためのデータをLabViewに入力します。

1 つの温度測定パスの校正曲線。

National Instruments の測定モジュールと Czaki の K タイプ熱電対で構成される測定パスの校正により、最大許容測定不確かさは 0.5 K となりました。校正は 20 ～ 90 °C の範囲をカバーし、一連のすべての測定はこの範囲内で行われました。 。

実際の計算では、式 (4) に従って有効熱伝導率 λ' が決定されました。 測定中、ヒーターに供給される電圧は約 100 mA でした。 電圧は 10 V、ヒーターを流れる電流は約 0.6 A でした。両方のパラメーターは実験全体を通じて一定でした。 実験と計算のために、さまざまなメーカーのソリューションに従って、ステンレス鋼とアルミニウム合金のファスナーのバリエーションが選択され、作成されました。 鋼製留め具の外形寸法は５０×６０×２１０ｍｍ、アルミニウム合金製留め具の外形寸法は４０×６０×２１０ｍｍであった。 スチール製の留め具には、剛性を高めるために壁に取り付けられた側面に強化フィンが付いていました。 あるファスナー タイプでは、有効熱伝導率を下げるために穴が切り取られています (図 1)。 この効果はこの研究で確認されました。 次のファスナーのバリエーションが調査されました。

ステンレス鋼、δf = 2 mm、

ステンレス鋼、δf = 3 mm、

ステンレス鋼、5穴、δf = 3 mm、

アルミニウム合金、δf = 2.75 mm、

アルミニウム合金、δf = 4 mm。

ファスナー製造用の材料の特性を表 2 にまとめます。

ファスナーの平均有効熱伝導率の計算結果を表 3 に示します。

ファスナーNo. 2 および 3 の機械的強度と寸法は、ファスナー番号 2 と同様です。 5 (表 3) に示されており、互換的に使用できます。 したがって、最適な熱パラメータを持つファスナーを特定し、その熱損失を削減できる可能性を判断することが賢明であると思われます。 ファスナー 2 と 3 は、寸法、タイプ、厚さが同じであるため、直接比較できます。 表 3 は、熱伝達を妨げる穴によって有効熱伝導率が低下することを示しています。

有効熱伝導率は式(1)に基づいていることに注意してください。 (3) これは、ファスナーとヒーターおよびクーラーの表面との接触面積に関係します。

アルミニウム合金のファスナーは熱伝導率がはるかに高く、その設計は鋼製のものとは異なります。 この図は、ファスナーの厚さの影響についての別の推論を可能にします。つまり、厚さが減少すると、ファスナーユニットの有効熱伝導率が減少します。

この方法の正しさは、AW-2017A (AlCu4MgSiA) アルミニウム合金製の均質材料 (50 × 50 × 100 mm) の直方体の熱伝導率の測定を使用して検証されました。 選択した合金について得られた結果は 143.5 W m-1 K-1 で、AW-2017A の EN 573-1 で指定された値に近かった。

実験研究は、換気壁の単位表面 (1 × 1 m) からの熱伝達係数と熱損失を決定することを目的とした数値シミュレーションで補足されました。

シミュレーションは、市販の COMSOL Multiphysics パッケージ 18 を使用して実行されました。 ファスナーを備えた多層壁セクションのデジタル モデルは、図 9 の仮定に基づいています。シミュレーションは、(a) 繊維強化コンクリート ( λ = 1.5 W m−1 K−1）および（b）アルミニウム合金パネル（λ = 167 W m−1 K−1）。 次の 2 つのバリエーションが検討されました。

熱流延長穴付きステンレス鋼製ファスナー、δf = 3 mm、λ = 4.26 W m−1 K−1。

アルミニウム合金ファスナー、δf = 4 mm、λ = 21.04 W m−1 K−1。

数値シミュレーションによって解析された多層壁の断面図。 表示: 1 - 壁 (鉄筋コンクリート)、2 - 断熱材 (ミネラル ウール)、3 - 空隙、4 - 外部被覆材の 2 つのバリエーション: 繊維強化コンクリート、δp = 20 mm、またはアルミニウム合金パネル、δp = 3 mm 、5 - ファスナー。

表 4 は、数値シミュレーションに含まれる多層壁要素に使用される材料のデータをまとめたものです。

シミュレーションベースの計算は COMSOL 環境 18 で実行され、多層壁の考慮されたセクションの温度場、熱伝達係数、多層壁を通って伝達される熱流束の決定が含まれます。 シミュレーションは、次の関係によって決定される条件に対して記述された熱伝達方程式に基づいています。

ここで、T - 温度、λx、λy、λz - それぞれ x、y、z 方向の熱伝導率、q - 単位体積あたりの熱流束。

積分定数は任意に選択できるため、微分方程式は任意の数の解を持つことができます。 正しい解決策を見つけるには、特に次のような国境を越えた条件を指定する必要があります。

選択した瞬間 (時間ゼロ) における多層壁セクションの温度分布を定義する初期条件。

多層壁セクションの外面での熱伝達条件を定義する境界条件、つまり周囲温度 (壁の外側からある程度の距離) 内側で 253 K と 293 K、およびそれに応じて対流熱伝達係数8 W m−2 K−1; 25Wm−2K−1。 数値モデルは 147,473 個の四面体要素で構成されており、計算の手間はかなりかかりましたが、結果の信頼性は向上しました。 粗いメッシュ サイズの誤差は、細かいメッシュ サイズよりも大きくなりました。 数値シミュレーションは、通常の事前定義されたメッシュ サイズに対して実行されました。 感度分析の方法論は 19 および 20 から引用されました。

図 10 は、解析中の多層壁断片の断面の例を示しています。 断面図には、多層壁の断面内の低温の深さを評価するための温度フィールドが色コードで表示されます。

ファスナーを通過する平面で切断した多層壁の断面内の計算された温度場。 クラッディング - 繊維強化コンクリート。 考慮されるケース: (a) アルミニウム製ファスナー、δf = 4 mm (b) アルミニウム製ファスナー、δf = 2.75 mm、(c) ステンレス鋼製ファスナー δf = 3 mm、(d) 穴付きステンレス鋼製ファスナー、δf = 3 mm、( e) ステンレス鋼の留め具 δf = 2 mm。

建物壁内の温度場の分析では、耐食性鋼製ファスナーを使用すると低温領域が大幅に減少し、多層壁の断面内の低温深さが減少することが示されています。

図 11 は壁破片の横断面の温度場を示しています。 アルミニウム合金ファスナーの顕著に高い温度勾配と同様に、ファスナーの位置の影響が目に見えてわかります。

アルミニウムクラッドを備えた多層壁の横断面における計算された温度場。 考慮されるケース: (a) アルミニウム製ファスナー、δf = 4 mm (b) アルミニウム製ファスナー、δf = 2.75 mm、(c) ステンレス鋼製ファスナー δf = 3 mm、(d) 穴付きステンレス鋼製ファスナー、δf = 3 mm、( e) ステンレス鋼の留め具 δf = 2 mm。

表 5 は、シミュレーションの最終結果、つまり多層壁を透過する熱伝達係数と熱流束をまとめたものです。 表 5 の結果を分析すると、適用された建築用ファスナーが多層壁からの熱損失に大きく影響することがわかります。 厚いミネラルウール断熱材は建物のファスナーを通る熱伝導の主要な要因であり、熱損失に大きな影響を与えます。

有効熱伝導率決定のためのタイプ A およびタイプ B の測定不確かさは、測定における不確かさの表現に関するガイド 21 に従って計算されました。 タイプ A の標準不確かさは、平均値からの標準偏差を基準とした測定値の統計分析に基づいて計算されました。 タイプ B の標準不確かさは、実験で使用された装置の測定不確かさに基づいて決定されました。 TDK ラムダ電源の内部測定システムを使用して、ヒーターに供給される電圧と電流を測定しました。読み取られた最大許容測定不確かさは、測定された U の 0.05% および測定された I の 0.3% でした。測定されたプロファイルの直線寸法に基づいて計算されました。 測定は、読み取り不確かさ 0.1 mm のノギスを使用して行われました。 95% を超える信頼レベルを達成するために、統計計算にカバレッジ係数 kp = 221 を採用しました。 表 3 は、調査した建築用留め具の実効熱伝導率の測定の不確かさを示しています。

数値シミュレーションを適切に実行するには、検証段階も含める必要があります22。 数値結果を検証するために、締結具の実際の動作条件が実験スタンドでシミュレーションされました (図 12)。これは、数値シミュレーションで想定された同じ温度範囲と壁の内側と外側の温度差が図 12 に記録されたことを意味します。検証実験。

デジタル モデル検証用の実験台の概略図 (縮尺は不正確)。 説明: 1 - 建築用ファスナー、2 - ヒーター、3 - 熱画像カメラ、4 - 多層壁の外部被覆材をシミュレートするアルミニウム プレート。 エアギャップと絶縁体の寸法を図 9 に示します。

次に、締結具に接続された被覆表面のサーモグラムを FLIR SC7600 熱画像カメラで作成しました。 熱画像からの温度プロファイルはシミュレーションから得られたプロファイルと一致しており、測定とシミュレーション技術が正しく行われたことが確認されました。

図 13 は、シミュレーション モデルと実験によるサーモグラムに対応する温度差を示しています。 研究された温度差領域は、直径 d1 と d2 の 2 つの円によって制限されました。 直径 d1 は 78 mm で、締結具の断面の周囲に外接する円の直径にほぼ一致します。 シミュレーションと検証では、直径 d2 は直径 d1 の 2 倍でした。

両方の要素の自然温度をシミュレートする条件での、ファスナーと被覆材の間の界面の周囲の温度分布: (A) 数値シミュレーション、(B) 熱画像カメラで記録。 温度平均は、直径 d1 および d2 の円に沿って評価されました。

数値結果は、対応する条件で得られた値 Tsimul と温度測定値 Tmeasured を比較することによって検証されました。 上記の結果間の相対的な差異が 10% 未満であれば、数値モデルは十分に検証されているとみなされます23。 相対的な差は次のように計算されました。

直径 d1 および d2 の円でシミュレーションおよび測定した温度の平均値を表 6 に示します。相対差 ε の値も示します。

調査したすべてのケースで、差εは 10% 未満でした。

数値シミュレーションと熱画像研究の組み合わせは、効果的な熱伝達の調査と建物の合理化方法です。 実験により数値シミュレーションの精度が確認されました。 ステンレス鋼は他の従来の材料（アルミニウム合金など）よりも熱伝導率が低いため、留め具にステンレス鋼を使用すると熱伝達に有利です。 この記事で定義されている有効熱伝導率は、ファスナーの断面には関係なく、ファスナーのヒーターおよび冷却面との接触面に関係していることに注意してください。 テストでは、熱流路を延長する穴を備えた構造では有効熱伝導率が大幅に低下することが示されました。 結果は、壁がフライス加工されたファスナーの熱伝達率が固体壁のファスナーよりも低いことを示しています。 この効果は、熱流路を延長する導電性材料内の迷路状の狭窄部の形成に起因すると考えられます。 有効熱伝導率を低減する今後の試みは、適切な鋼合金の選択と、熱流路を延長する穴の形状と数の最適化に焦点を当てる必要があります。 ファスナーの強度要件に注意を払う必要があります。 提示された調査で提案された、熱経路の流れを拡張することによってファスナーの熱特性を改善する構造方法は、建築業界における新しい実践です。 テストされたすべてのファスナーの有効熱伝導率の実験データにより、この新しいファスナー設計の有効性が証明されました。 これらの結果は、断熱パラメータを改善する効果的かつ経済的な方法として、構造穴を備えた建築用ファスナーの新しい設計を推奨します。 締結具の熱性能の指標として使用される有効熱伝導率は、対象文献における新しい提案である。 この指標は、論文で行われた方法で実験テストを検証することによって裏付けられる必要があります。

現在の研究中に生成および/または分析されたデータセットは、協力団体からの同意がないため一般には公開されていませんが、合理的な要求に応じて責任著者から入手可能です。

伝熱面（ファスナーとクーラーの接触面）（m2）

比熱 (J kg−1 K−1)

カバレッジ係数

熱流束流れ方向ファスナー寸法（m）

電流(A)

熱流束(W)

表面の平均温度 (K)

電圧(V)

厚さ(mm)

相対的な差異

熱伝導率 (W m−1 K−1)

実効熱伝導率 (W m−1 K−1)

密度（kg・m−3）

熱伝導

電気

ヒータ

クーラー

ファスナー

パネル

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これらの結果につながる研究は、グラント契約番号 504/04480/7193/44.000000 に基づいて、ワルシャワ工科大学 (ポーランド、プウォツク、09-400) の土木工学、力学、石油化学学部から資金提供を受けました。

Mirosław Grabowski、Mieczysław E. Poniewski、Jacek Wernik の著者も同様に貢献しました。

ワルシャワ工科大学土木工学、力学、石油化学学部、09-400、プウォツク、ポーランド

ミロスワフ・グラボウスキー、ミエチスワフ・E・ポニエフスキ、ヤツェク・ヴェルニク

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概念化、MG および JW。 方法論、MG; ソフトウェア、JW。 検証、MG および JW。 形式的分析、MG。 調査、MG; データキュレーション、MG; 執筆—原案作成、MG。 執筆 - レビューと編集、MG、MEP、および JW。 監修—MEP すべての著者は原稿の出版版を読み、同意しました。

通信相手はミロスワフ・グラボウスキです。

著者らは競合する利害関係を宣言していません。

シュプリンガー ネイチャーは、発行された地図および所属機関における管轄権の主張に関して中立を保ちます。

オープン アクセス この記事はクリエイティブ コモンズ表示 4.0 国際ライセンスに基づいてライセンスされており、元の著者と情報源に適切なクレジットを表示する限り、あらゆる媒体または形式での使用、共有、翻案、配布、複製が許可されます。クリエイティブ コモンズ ライセンスへのリンクを提供し、変更が加えられたかどうかを示します。 この記事内の画像またはその他のサードパーティ素材は、素材のクレジットラインに別段の記載がない限り、記事のクリエイティブ コモンズ ライセンスに含まれています。 素材が記事のクリエイティブ コモンズ ライセンスに含まれておらず、意図した使用が法的規制で許可されていない場合、または許可されている使用を超えている場合は、著作権所有者から直接許可を得る必要があります。 このライセンスのコピーを表示するには、http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/ にアクセスしてください。

転載と許可

Grabowski, M.、Poniewski, ME & Wernik, J. 最新の換気ファサード固定システムの熱特性のテスト。 Sci Rep 13、946 (2023)。 https://doi.org/10.1038/s41598-023-27748-4

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受信日: 2022 年 7 月 20 日

受理日: 2023 年 1 月 6 日

公開日: 2023 年 1 月 18 日

DOI: https://doi.org/10.1038/s41598-023-27748-4

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